Макрокинетика сушки - читать онлайн

Теплоносителем является агент, подводящий тепло необходимое для сушки. Теплоносителями в промышленных сушильных установках служат, как правило, воздух, водяной пар или топочные газы. В лабораторных и сушильных установках малой производительности иногда используют электрический обогрев с использованием тока как промышленной, так и высокой частоты (микроволновая сушка), а также радиационный нагрев высушиваемого материала с применением излучателей разного типа. На Рис. 2.1 приведена классификация сушилок по типу используемого теплоносителя (способу подвода тепла).

Рис. 2.1 Типы сушилок по виду теплоносителя (способу подвода тепла).

Представленные на Рис. 2.1 типы сушилок используют, как правило, конвективный отвод образующихся при сушке паров. Влагоносителем здесь является воздух. Влагоноситель – это агент, насыщающийся влагой, диффундирующей с поверхности высушиваемого материала. При сушке горячим воздухом он является тепло- и влагоносителем. В ряде методов сушки воздух является только влагоносителем.

Для интенсификации процесса сушки применяют и комбинированные сушилки, например, сушка горячим воздухом и радиационная, сушка горячим воздухом и микроволновая. Рассмотрим подробнее характеристики наиболее часто используемых тепло- и влагоносителей.

2.1 Водяной пар

Водяной пар предназначается для сушки различных, в том числе и термочувствительных материалов. Его используют как для нагрева высушиваемых материалов через проводящую тепло стенку в контактных сушилках, так и для подогрева в теплообменниках (калориферах) воздуха, который затем направляется в качестве теплоносителя в конвективные или другого типа сушилки. Иногда осуществляют сушку перегретым паром.

Пар – чистый теплоноситель, конденсат которого представляет собой дистиллированную воду. Температуру водяного пара легко регулировать путем его дросселирования. Он обладает высокой теплотой конденсации и высоким коэффициентом теплоотдачи; следовательно, расход его и требуемая поверхность теплообмена в теплообменнике при его применении невелики, в сравнении с другими теплоносителями. Кроме того, пар безопасен и в пожарном отношении.

Пар, температура которого равна температуре кипения воды tк при данном давлении, называется насыщенным. При отводе от него теплоты он превращается в воду – конденсируется, однако температура его tк при этом не изменяется. Поступающий из котельной пар всегда содержит некоторое количество воды в результате конденсации в паропроводе, и перед подачей на установку его обычно обезвоживают, используя конденсатоотводчик (конденсационный горшок).

Перегретым называется пар, температура которого tп.п выше температуры кипения воды tк при данном давлении. Получают его при перегреве насыщенного водяного пара в пароперегревателе. При охлаждении перегретый пар будет конденсироваться только тогда, когда его температура станет равной температуре кипения воды tк при данном давлении. Обычно пар перегревают настолько, чтобы он не конденсировался в паропроводе или чтобы он удалил всю влагу из материала при прямой сушке перегретым паром. При сушке перегретым паром он является также и влагоносителем.

В таблице 2.1 приведены для ряда значений абсолютного давления параметры насыщенного водяного пара: температура конденсации, плотность, теплота парообразования, его энтальпия и энтропия. Более подробная таблица приведена в Приложении. Аналогичные таблицы приведены также в литературе по тепломассообменным процессам [1, 4, 9].

Таблица 2.1 Параметры сухого насыщенного пара

Р – давление; t к —температура; ρ – плотность; r —теплота парообразования; h —энтальпия; S – энтропия.

Теплота парообразования r – это количество тепла, необходимое для превращения 1 кг кипящей воды (при данном давлении) в сухой насыщенный пар. Энтальпия (теплосодержание) сухого насыщенного пара h равна энтальпии жидкости при температуре кипения tк плюс теплота парообразования r.

Аналогично энтропия сухого насыщенного пара S равна энтропии жидкости при температуре кипения tк плюс теплота парообразования r деленная на температуру кипения в градусах Кельвина.

Значение коэффициента теплоотдачи α, характеризующего теплоперенос от насыщенного пара к нагреваемому им материалу, в среднем составляет 1500 Вт/(м²·К). Коэффициент теплоотдачи значительно уменьшается в случае присутствия в нем инертных примесей, обычно воздуха и воды, поэтому их количество должно быть минимальным.

Расход греющего пара в процессе сушки Gг определяют по уравнению:

где Q – количество теплоты, отдаваемое паром (рассчитывается по уравнению теплового баланса – см. ниже); r – теплота парообразования (табл. 1.1); х – степень сухости пара.

Степень сухости пара х – это массовая доля сухого насыщенного пара во влажном паре. Степень сухости насыщенного пара, часто в среднем принимают равной 0,95, это означает, что на 100 кг влажного пара приходится 95 кг сухого насыщенного пара и 5 кг воды.

Пример 1. Определить температуру и расход насыщенного водяного пара, поступающего в калорифер при избыточном (манометрическом) давлении 0,5 МПа, если его степень сухости 95%, а количество передаваемого паром в калорифере тепла 10000 Вт.

Решение: По табл. 2.1 для абсолютного давления 0,1+ 0,5= 0,6 (МПа) находим температуру пара 158,1 ^oС.

Расход греющего пара определяем по уравнению (2.3):

Здесь r = 2095 кДж/кг, также находится по таблице 2.1.

2.2 Горячий воздух

Воздух, обычно нагреваемый в калорифере водяным паром, является теплоносителем (сушильным агентом) и одновременно переносчиком паров воды, испарившейся за счет подведенного тепла из влажного материала. Таким образом, воздух в конвективных сушильных установках всегда влажный. Атмосферный воздух также содержит водяной пар, количество которого зависит от температуры воздуха, времени года, погоды и других местных условий.

Отдача теплоты нагретым воздухом стенке теплообменника приблизительно в 500 раз ниже, чем насыщенным водяным паром, поэтому нагретый воздух для сушки обычно используют при непосредственном контакте с влажным материалом.

Влажный воздух характеризуется следующими параметрами: температурой t, точкой росы t_р, влагосодержанием d, абсолютной и относительной влажностью φ, энтальпией h и энтропией S.

Влагосодержание d – это количество содержащихся в воздухе водяных паров (в кг), отнесенное к 1 кг абсолютно сухого воздуха.

Абсолютная влажность – это масса водяного пара (кг), содержащаяся в 1 м³ влажного воздуха. Она равна плотности водяного пара ρп при температуре воздуха t и парциальном давлении пара р_п.

Относительной влажностью φ называется массовое количество содержащихся в воздухе паров, отнесенное к содержанию их в состоянии насыщения при той же температуре, т. е. отношение плотности водяного пара к плотности насыщенного пара:

Относительная влажность берется в долях или процентах. Принимая, что влажный воздух подчиняется законам идеального газа, отношение плотностей (2.4) можно заменить отношением соответствующих давлений:

Относительную влажность воздуха определяют специальным прибором-психрометром, либо по диаграмме Рамзина h-d для воздуха (см. ниже). Влагосодержание воздуха определяется отношением плотности пара к плотности абсолютно сухого воздуха при той же температуре:

Ряд значений d для температур от 0 до 100°С и относительной влажности φ от 5 до 100% приведены в табл. 2.2 (для среднегодового барометрического давления 99,3 кПа, т. е. 745 мм рт. ст. [1]).

Для установления аналитической связи между влагосодержанием и относительной влажностью φ запишем выражение (2.6) с учетом уравнения Менделеева-Клайперона:

Таблица 2.2 Влагосодержание воздуха d · 10³ кг/кг при различных φ и t для давления 745 мм рт. ст. (99,3 кПа)

Подставляя мольную массу воды М_п = 18 и мольную массу абсолютно сухого воздуха М_св = 29, с учетом (2.5) и закона Дальтона, согласно которому давление рсв равно разности общего давления влажного воздуха Р и парциального давления водяного пара в нем р_п получим выражение:

Точка росы достигается при температуре t_р, которую будет иметь воздух с влагосодержанием d в результате его охлаждения до состояния насыщения (φ = 1, в процентах – 100%, т. е. при температуре насыщения в данной точке t_н).

Энтальпия h влажного воздуха – это количество содержащейся в нем теплоты, отнесенное к 1 кг сухого воздуха при той же температуре. Отсчет ведут от 0°С. Величина h равна сумме энтальпий 1 кг сухого воздуха и энтальпии для d кг водяного пара:

где h_в = с_cвt – энтальпия сухого воздуха, t – его температура и с_cв – теплоемкость (обычно принимают среднюю, не зависящую от температуры 1,01 кДж/кг·К); hn —энтальпия водяного пара.

Энтальпия водяного пара определяется как сумма

где: h_н – энтальпия насыщенного водяного пара, с_п – теплоемкость перегретого водяного пара и t_н – температура насыщения. Применяя предложенную Рамзиным линейную зависимость от температуры, имеем [1].

Эта зависимость применима и для перегретого пара и равна сумме теплосодержаний при 0 ^оС (2493 кДж/кг) и тепла перегрева от 0 до t ^оС. Аналогично определяется энтропия влажного воздуха:

Величину энтропии воздуха удобнее определять по Т-S диаграмме для воздуха [1].

Для определения параметров воздуха удобно пользоваться также диаграммой Рамзина [1] в координатах энтальпия h – влагосодержание d. Угол между координатными осями на такой диаграмме равен 135°, но для расчета пользуются вспомогательной осью d, проведенной под углом 90° к ординате. Диаграмма h-d для воздуха представлена на Рис. 2.2. В более крупном масштабе в единицах системы СИ эта диаграмма дана также в приложении. На ней нанесены изотермы – линии постоянных температур (они идут с наклоном относительно горизонтали) и пучок расходящихся кривых, построенных по уравнению (2.8), выходящих из точки t = – 273 °С и d = 0, каждая из которых соответствует постоянному значению относительной влажности φ.

Рис. 2.2. Диаграмма h-d для воздуха.

При температуре 99,4 °С давление насыщенного пара становится равным среднему барометрическому, т. е. 745 мм рт. ст., для которого и составлена диаграмма. Если температура воздуха выше температуры насыщения, то максимальное давление водяного пара будет равно барометрическому В и относительная влажность воздуха, согласно (2.5) определится как:

Тогда с учетом отношения (2.13) уравнение (2.8) примет вид:

Из уравнения (2.14) следует, что при температурах выше 99,4 °С кривые для φ не зависят от температуры. Поэтому эти кривые на диаграмме при t = 99,4 °С (температура кипения воды) имеют перелом и далее идут почти вертикально. Отклонение их от вертикали связано с тем, что плотность перегретого пара в некоторой степени зависит от температуры.

Линия насыщенного пара φ = 100 % является граничной между областью влажного воздуха (выше неё) и двухфазной областью насыщенного пара с капельками воды (ниже неё), где использование полученных выше формул для смеси сухого воздуха и водяного пара неправомерно. Пересечение изотерм (линий постоянных температур) с линией насыщенного пара φ = 100 % дает точку конденсации (точка росы) t_р.

По уравнению парциального давления водяного пара [1]:

из центра координат на h-d диаграмме проведена наклонная прямая. Определяют парциальное давление пара по заданному его влагосодержанию d, проводя соответствующую вертикаль до пересечения с прямой линией, построенной по уравнению (2.15) и затем из точки пересечения проводят горизонталь вправо до шкалы р_п (1 мм рт.ст. = 133,3 Па).

Каждая точка диаграммы определяется двумя параметрами по пересечению 2-х линий. Остальные параметры точки находят по диаграмме. Рассмотрим примеры определения параметров влажного воздуха с помощью h-d диаграммы.

Пример 2. Определить энтальпию, влагосодержание, точку росы влажного воздуха и парциальное давление водяного пара при t = 60 °С и φ = 40%.

Решение. По диаграмме h-d (Рис. 2.2) находим точку пересечения изотермы t = 60 °С с линией φ = 40%. Этой точке соответствуют: энтальпия h = 205 кДж/кг сухого воздуха, влагосодержание d = 0,055 кг/кг сухого воздуха, точка росы t_р= 43 °С. Схема решения примера дана на Рис. 2.3, а. Влагосодержание для заданных условий по Таблице 2.2 составит d = 0,05448 кг/кг, а расчет энтальпии по уравнению (2.9) дает (кДж/кг):

По диаграмме h-d (Рис. 2.2) находим также точку пересечения влагосодержания d = 0,055 кг/кг с линией парциального давления водяного пара и по шкале справа находим парциальное давление пара р_п = 60 мм рт.ст. Расчет парциального давления водяного пара по уравнению (2.15) для общего давления Р = 745 мм рт. ст. дает близкое значение

Пример 3. Определить относительную влажность воздуха, точку росы и парциальное давление водяного пара при t = 90°С и влагосодержании d = 0,07 кг/кг сухого воздуха.

Рис. 2.3. Схема решений примеров по диаграмме h-d для воздуха: а—к примеру 2, б—к примеру 3.

Решение. По диаграмме h-d (Рис. 2.2) находим точку пересечения изотермы t = 90 оС с линией постоянного влагосодержания d = 0,07 кг/кг сухого воздуха. Этой точке соответствует относительная влажность воздуха φ = 15% и точка росы t_р= 47 оС. Схема решения дана на Рис. 2.3, б. Затем по диаграмме h-d (Рис. 2.2) находим точку пересечения влагосодержания d = 0,07 кг/кг с линией парциального давления водяного пара и по шкале справа находим парциальное давление пара р_п = 75 мм рт.ст. Расчет парциального давления водяного пара по уравнению (2.15) при общем давлении Р = 745 мм рт. ст. дает близкий результат:

2.3 Изменение состояний воздуха при сушке на h-d диаграмме

При конвективной сушке сушильный агент – воздух предварительно нагревается в калорифере от температуры t₀ до температуры t₁, необходимой для сушки (Рис. 2.4, а). Соответствующие значения энтальпии составят h₀ и h₁. При этом влагосодержание воздуха d остается постоянным, а относительная влажность φ – уменьшается. На диаграмме h-d этот процесс изображается вертикальным отрезком АВ (от точки А к точке В). Расход тепла в калорифере:

где L – расход сухого воздуха.

Процесс охлаждения воздуха на диаграмме также изображается вертикально, но в противоположном направлении. Если охлаждение воздуха идет до температуры насыщения t_н, линия идет вниз до пересечения с линией φ =100% (отрезок ВС). Точка пересечения линий d = const и φ == 100% (точка С на Рис. 2.4, а) характеризует состояние воздуха в результате его охлаждения при d = const (точка росы). Изотерма, проходящая через эту точку, определяет температуру точки росы t_р. Дальнейшее охлаждение воздуха ниже температуры точки росы (например, до температуры tп) приводит к конденсации из него части влаги и соответственно – к уменьшению его влагосодержания от d₀ до d_п. На диаграмме процесс охлаждения насыщенного воздуха совпадает с линией φ = 100% (кривая СЕ).

После нагрева воздуха в калорифере (линия АВ, Рис. 2.4, а) он поступает в сушилку. Если влага из материала будет испаряться только за счет тепла, передаваемого материалу воздухом, и отсутствуют теплопотери или дополнительный нагрев в сушилке (политропная сушка), то энтальпия воздуха после сушки h₂ будет равна его энтальпии перед сушкой h₁, так как все тепло, отданное воздухом на испарение влаги, возвращается обратно в воздух с удаляющимися из материала парами (адиабатическая сушка). Одновременно в сушилке понижается температура, увеличиваются влагосодержание и относительная влажность воздуха. Такой процесс носит название теоретического процесса сушки (h₂ = h₁ = h = const, линия ВD на Рис. 2.4, а).

Рис. 2.4 Изменение состояний воздуха на h-d диаграмме:

а – при нагреве (АВ) охлажденнии (ВАСЕ) и сушке (ВD)

б – линии сушки: адиабатическая (ВD), с теплопотерями (ВD′′) и с подводом тепла в сушилке (ВD′).

Для сушильной практики большое значение имеет понятие о теоретическом процессе адиабатического испарения в системе поверхность испарения – воздух. В этом процессе воздух только испаряет, но не нагревает влагу. Непосредственно над поверхностью испарения воды (а в равной степени и над поверхностью влажного материала в начальный период сушки) образуется слой насыщенного пара (φ = 100%), находящегося в равновесии с водой. Температура влаги при этом имеет постоянное значение, равное температуре мокрого термометра t_м. Данная температура в процессе испарения не меняется, в то время как температура воздуха по мере его насыщения все время понижается, приближаясь в пределе к температуре мокрого термометра t_м (при φ = 100%). Эту температуру, которую примет воздух в конце процесса насыщения, называют также температурой адиабатического насыщения. Поступающая в воздух испаренная влага W вносит в него некоторое количество тепла W∙c∙t_м, поэтому адиабатический процесс охлаждения воздуха в этом случае происходит с повышением его энтальпии (h₂>h₁). С учетом расхода сухого воздуха L на испарение получим:

или

где с – теплоемкость воды.

Величина W/L – отражает увеличение влагосодержания воздуха в процессе его адиабатического охлаждения, оно равно (d_м-d₁), где d_м—влагосодержание воздуха при его полном насыщении влагой при температуре мокрого термометра t_м. Тогда при d₁= 0 (уравнение оси ординат) получим

Уравнение (2.19) служит для нанесения на h-d диаграмму линий адиабатического насыщения воздуха.

Если, например, из точки М (см. Рис. 2.4, а) провести линию h₁ = h₂ = соnst до пересечения с осью ординат и отложить от точки пересечения R в масштабе, выбранном для энтальпий, отрезок RS, равный d_м∙с∙t_м , то полученная точка S и будет искомой, а прямая SМ будет линией адиабатического насыщения воздуха. Эту линию иногда называют также линией постоянной температуры мокрого термометра (t_м = соnst) потому, что мокрый термометр, помещенный в воздух, насыщение которого происходит по линии адиабатического насыщения, будет показывать постоянную температуру t_м. На h-d диаграммах для воздуха часто наносят пунктиром линии t_м = соnst (см. на Рис. 2.4, а и приложение).

Приборы, состоящие из сухого и мокрого термометров (психрометры), широко используются в сушильной практике. Значение t_м определяют с помощью термометра, нижний конец которого обернут влажной тканью («мокрый» термометр). Для получения надежных данных приток тепла излучением к нему должен быть минимален (экранирование при скорости воздуха около 5 м/с). По разности показаний «сухого» термометра (температура которого равна температуре воздуха t_в) и мокрого термометра t_м, пользуясь h-d диаграммой находят относительную влажность воздуха φ и другие его параметры (влагосодержание, энтальпия и парциальное давление водяного пара). Для этого по изотерме для температуры tм находят ее пересечение с линией φ = 100% (Рис.2.4, а). Далее двигаясь по линии постоянной температуры мокрого термометра (t_м = соnst) доходят до пересечения с изотермой для температуры сухого термометра t_в. В точке пересечения находят искомое значение φ и другие параметры.

Для более точного определения характеристик воздуха необходимо ввести поправку А на скорость движения воздуха u, м/с (обычно u>0,5 м/с) в месте установки психрометра [1] по уравнению:

С учетом этой поправки парциальное давление водяного пара в движущемся воздухе находится как

где р_н’– давление насыщенного водяного пара при температуре мокрого термометра; В – барометрическое давление, атм.

На Рис. 2.4, б показаны варианты процесса сушки от температуры t₁ на входе до температуры t₂ на выходе из сушилки. Линия ВD соответствует процессу в теоретической сушилке (h = соnst). Линии действительной сушки проходят либо выше нее ВD’, с повышением энтальпии (при подводе дополнительного тепла в сушилку), либо ниже ВD” с понижением энтальпии (при наличии теплопотерь в окружающую среду, на нагрев материала, на нагрев транспортных устройств). По линии теоретической сушки (адиабатического насыщения воздуха влагой) на h-d диаграмме для воздуха происходит изменение его параметров (температуры, влагосодержания и относительной влажности) за счет адиабатического испарения свободной поверхностной влаги в начальный первый период сушки.

Разность между температурой воздуха (сухого термометра) t_с и температурой мокрого термометра t_м, характеризует способность воздуха поглощать влагу из материала и носит название потенциала (движущей силы) сушки ε:

Потенциал сушки характеризует скорость испарения влаги из материала, которая зависит от состояния воздуха и температуры процесса, т. е. определяется совместным влияниям тепло- и массообмена. Когда воздух полностью насыщается влагой (t_в = t_м), потенциал ε становится равным нулю, и сушка прекращается.

Более удобно определять потенциал сушки по ε-d диаграмме (Рис. 2.5), предложенной Г. К. Филоненко [2], дающей связь между ε, d и t_м. Она построена в более простых, прямоугольных координатах.

Поскольку теплота испарения, теплоемкость влажного воздуха и диффузионный критерий Прандтля, в сущности, не зависят от давления, то линии адиабаты (h = соnst) и температуры мокрого термометра (t_м = соnst) на h-d диаграмме для воздуха одни и те же для разных давлений. Это дает возможность ее использовать при давлениях, отличных от атмосферного, с корректировкой других параметров диаграммы.

Следует отметить, что рассмотренная в данном разделе h-d диаграмма для воздуха дает возможность определить лишь статические его параметры и не описывает кинетику происходящих процессов.

Рис. 2.5 Диаграмма ε-d Г. К. Филоненко [2] для определения потенциала сушки.

Ниже рассмотрены примеры применения h-d диаграммы для воздуха при нахождении потенциала сушки и относительной влажности воздуха в сушилке.

Пример 4. Найти потенциал сушки для теоретической сушилки на входе ε₁, выходе ε₂ и среднее значение ε_ср по следующим данным:

На входе в калорифер температура воздуха t₀ = 22 °С, относительная влажность φ₀ = 0,75; на выходе из сушилки температура воздуха t₂ = 50 ^оС, относительная влажность φ₂ = 0,5.

Решение. По известным параметрам t₀ и φ₀ находим на h-d диаграмме точку А (Рис 2.4, а) и влагосодержание d₀ = 0,0125 кг/кг. По известным параметрам t₂ и φ₂ находим на диаграмме точку D и энтальпию h₂ = 162 кДж/кг. Проводим через точку D линию, соответствующую процессу в теоретической сушилке (h = соnst) до пересечения с линией насыщения φ = 100% (точка М) и получаем t_м = 38 ^оС. Продолжая линию h = соnst вверх до пересечения с вертикальной линией d₀ = d₁ = соnst (точка В, Рис. 2.4, а) и получаем t₁ = 125 ^оС.

Находим потенциал сушки в точке В:

ε₁ = t₁ – t_м = 125-38 = 87 (^оС).

Находим потенциал сушки в точке D:

ε₂ = t₂ – t_м = 50-38 = 12 (^оС).

Среднее значение ε_ср находим по уравнению:

Пример 5. Определить по показаниям психрометра t_м = 70 °С и t_в = 85 °С относительную влажность воздуха в сушилке, если давление в ней 700 мм рт.ст., а скорость воздуха 2 м/с.

Решение. Т. к. h-d диаграмма построена для давления 745 мм рт.ст., то расчет проводим аналитически. Находим поправку А по уравнению (2.20) на скорость движения воздуха в сушилке u, в месте установки психрометра:

По таблице свойств насыщенного водяного пара (Приложение) находим давление пара р_н’= 0,3177 при температуре мокрого термометра t_м = 70 ^оС. Для температуры t_в = 85 ^оС давление насыщенного водяного пара рн находим по формуле линейной интерполяции табличных данных:

Определяем парциальное давление водяного пара в движущемся воздухе по уравнению (2.21):

Окончательно находим относительную влажность воздуха в сушилке по уравнению (2.5):

2.4 Топочные газы

Топочные (дымовые) газы в смеси с атмосферным воздухом широко используются при сушке различных материалов, в том числе органических веществ и пищевых продуктов. Многие материалы, например, песок, глина, твердое топливо, неорганические соли и т. д. высушивают при довольно высоких температурах – от 300 до 800 °С и выше. Для сушки этих материалов наиболее рационально использовать топочные газы, разбавляя их до нужной температуры атмосферным воздухом.

Преимущества сушки топочными газами: возможность получения высоких температур; простота топочных устройств; возможность непосредственного применения отработанных газов паровых котлов, промышленных печей, тепловых установок и других агрегатов.

Недостатки сушки топочными газами: возможность загрязнения высушиваемого материала продуктами сгорания (попадание на высушиваемый материал сажи или капель жидкого несгоревшего топлива), опасность работы с высокими температурами (возникновение пожаров в газоходах и пылеулавливающей аппаратуре при догорании угольной пыли или капель жидкого топлива), а также токсичная опасность при работе, из-за наличия в топочных газах вредных соединений (особенно сернистых).

В случаях допустимости применения высоких температур, но недопустимости непосредственного соприкосновения топочных газов с материалом, используют огневые калориферы, в которых воздух подогревается топочными газами и направляется в сушилку в качестве сушильного агента.

Топочные (дымовые) газы получают при сжигании газообразного (природный газ), жидкого (мазут, нефть) или твердого (уголь, торф, сланцы, дрова) топлива в топках и смешивают их в специальных камерах смешения с атмосферным воздухом для получения смеси заданной температуры. Горючая часть твердого и жидкого топлива состоит из углерода С, водорода Н и серы S. Элементарный состав рабочей массы топлива составляет 100 %. В общем случае:

Сера в топливе может быть в трех видах: органическая S_o (в составе сложных органических соединений), колчеданная S_к (в составе соединений с металлами типа FeS₂) и сульфатная (в процессах горения не участвует). Зола топлива А^р – это смесь негорючих минеральных соединений. Золу и влагу топлива А^р + W^р называют внешним балластом, а кислород и азот О^р + N^р – внутренним балластом [5], т. к. они не участвуют в горении топлива. При отсутствии балластных соединений получаем горючую массу топлива, обозначая (г), а при полном отсутствии влаги в топливе пользуются понятием сухой массы топлива – (с).

Характеристики основных видов топлива. Угли марки А (антрацитные): с высокой степенью углефикации (С = 90-93%) и малым выходом летучих (Vг=2… 9%) относят к антрацитам. Угли марки Б (бурые): с неспекающимся коксом, выходом летучих Vг>40 % и Q_н^Р = 10,5… 15,9 МДж/кг.

Торф – наиболее молодое ископаемое топливо с большим выходом летучих порядка 70%, высокой влажностью W^p =40… 50% и низкой теплотой сгорания Q_н^Р= 8,38… 10,47 МДж/кг.

Сланцы – топливо с большой зольностью А^р = 50… 60%, повышенной влажностью W^p = 15…20%, низкой Q_н^Р =5,87…10 МДж/кг при высокой Q_н^г = 27,2… 33,5 МДж/кг. Сланцы относятся к легко воспламенимым топливам вследствие высокого содержания водорода Нг = 7,5… 9,5% и летучих Vг=80… 90%. Сланцы являются местным топливом, так как вследствие большой зольности и влажности транспортировка его на дальние расстояния неэкономична.

Большое значение в топливном балансе России имеют природные газы. Основной горючей составляющей их является метан СН₄ (80-98%). Теплота сгорания сухого природного газа Q_н^г = 33,52… 35,61 МДж/м³. Состав газообразного топлива задается в процентах по объему горючих составляющих СН₄, СО, Н₂, углеводородов С_nН_2n+2 и негорючих газов СО₂, О₂, N₂, Н₂О. Характеристики различных видов топлив [5] приведены в приложении.

Образующиеся при сгорании топочные газы по химическому составу состоят из кислорода О₂, азота N₂, окиси CО и двуокиси CO₂ углерода, сернистого газа SO₂ и водяных паров H₂O. Состав топочных газов зависит от вида топлива и количества воздуха, подводимого в топку для его сжигания (первичный воздух) и подмешиваемого к продуктам сгорания для понижения их температуры до заданной (вторичный воздух). Особенно вредны соединения серы, содержащиеся в топливе, т. к. они в соединении с влагой коррозируют металлические конструкции сушилок и ухудшают качество высушиваемых материалов. Поэтому применение сернистых топлив для сушки очень ограничено.

При полном сгорании топлива (с избытком воздуха) топочные газы имеют указанный выше химический состав. Положение усложняется при неполном сгорании топлива, без избытка воздуха. В этом случае продукты сгорания дополняются сажей, рядом химически активных углеводородов, имеющих резкий запах, что значительно ухудшает экологию производства. Поэтому важнейшим требованием является обеспечение полного сгорания топлива. Обеспечение полного сгорания топлива (большие значения коэффициента избытка воздуха α), используемого для сушки, не является проблемой, т. к. для понижения температуры топочные газы, как правило, все равно приходится разбавлять воздухом.

Существенное влияние на качество высушиваемых продуктов оказывает зольность топлива, вызывающая запыленность топочных (дымовых) газов. Применяя пылеулавливающие устройства (сухая, а в ряде случаев и мокрая пылеочистка), можно получить топочные газы почти не содержащие пыли, т. е. летучей сажи и золы.

При обычных условиях сжигания топлива в котельных и других промышленных установках теплота конденсации водяных паров продуктов сгорания не может быть использована, так как их температура значительно превышает точку росы. Поэтому при характеристике твердого и жидкого топлива эту теплоту исключают и получают значение его низшей теплоты его сгорания Q_н^Р. В значении высшей теплоты сгорания топлива Q_н^Р эта теплота учитывается. Связь между ними выражается формулой [5]:

где: коэффициент 0,025 учитывает теплоту парообразования, МДж/кг; величина 9Н^р – количество воды, образующейся при сгорании водородной составляющей топлива (2: 9) по уравнению:

Низшая теплота сгорания углей Q_н^Р в зависимости от их месторождения, марки и сорта колеблется в пределах от 10000 до 28500 кДж/кг, жидких топлив (мазут, гудрон) – от 30000 до 40000 кДж/кг, газообразных топлив (природный газ) – от 38000 до 50 000 кДж/кг. Для сравнения различных топлив используется понятие условного топлива, имеющего теплоту сгорания 29330 кДж/кг (7000 ккал/кг). Таким образом, наибольшей теплотой сгорания обладает наиболее дешевое газообразное топливо, удобное в применении. Оно и наиболее широко используется.

При поступлении топлива на производство к нему прилагается паспорт, в котором указывается химический состав и теплота сгорания. При отсутствии паспорта анализ топлива проводит центральная заводская лаборатория.

Наиболее точная эмпирическая формула для расчета теплоты сгорания твердых и жидких топлив предложена Д. И. Менделеевым:

Низшая теплота сгорания сухого газообразного топлива (МДж/м³) может быть определена [5] по формуле:

Так как в расчетах газовых сушилок расход газа берется в кг, то теплоту сгорания сухого газообразного топлива необходимо пересчитать на МДж/кг. Для этого все члены уравнения (2.26) необходимо поделить на плотность смеси газов ρ_см, находимую по правилу аддитивности:

где у – весовое содержание газа в смеси, ρ – его плотность.

С учетом этого для уравнения (2.27) получим в МДж/кг:

На основании уравнения Менделеева-Клайперона для идеальных газов плотность любого газа при заданной температуре Т и давлении Р рассчитывают по формуле:

где ρ₀ – плотность газа при нормальных условиях (Р₀ = 760 мм рт.ст и Т₀ = 273,15 К). Расчеты упрощаются для природного газа, т. к. он состоит в основном из метана (более 90 %), а для него ρ₀ = 0,72 кг/м³.

Высшая теплота сгорания сухого газообразного топлива (МДж/кг) может быть определена по формуле:

2.5 Расчет процесса горения топлива

Горение топлива – сложный физико-химический процесс взаимодействия топлива с окислителем (кислородом воздуха), сопровождающийся интенсивным выделением тепла и быстрым подъемом температуры.

Если топливо и окислитель находятся в одинаковом фазовом состоянии, то горение называется гомогенным. Если топливо и окислитель находятся в разных фазовых состояниях, то горение называется гетерогенным. Горение газового топлива является процессом гомогенным, а горение, например, дробленого угля или мазута в потоке воздуха – гетерогенным.

Скорость химического взаимодействия в процессе гомогенного горения может быть выражена через изменение концентраций реагирующих веществ C в единицу времени τ c учетом константы скорости реакции k. Для простейшего случая – реакция первого порядка выражается уравнением:

Интегрирование уравнения (2.31) позволяет получить кинетическое уравнение процесса горения вида:

где С₀ – начальная концентрация вещества.

Закон действующих масс можно применять и для гетерогенных реакций. В этом случае в выражения закона действующих масс входят только концентрации газообразных веществ.

Скорость реакции в сильной степени зависит от температуры. Как известно, эта зависимость выражается законом Аррениуса:

где k₀ – постоянная, определяемая экспериментально; R – газовая постоянная, кДжДмоль ∙К); T– термодинамическая температура, К; Е – энергия активации.

Если известен элементарный состав топлива С^р, Н^р, О^р и S^р (в процентах по весу), то необходимое для сгорания теоретическое количество воздуха можно определить следующим образом. Запишем реакции полного горения составляющих топлива:

Реакция для водорода (2.24) записана выше. Из этих уравнений количество кислорода для сгорания 1 кг элементов топлива составит для С – 32/12 =2,67; для S – 1; для Н – 32/4=8.

Состав воздуха в объемных % обычно принимается [1] 21 % кислорода и 79 % азота. Мольная масса воздуха составит:

М = 0,21∙32 + 0,79∙28 = 28,8 кг/моль.

Состав воздуха в массовых % составит 0,21∙32/28,8=0,233 % кислорода и 0,79∙28/28,8 = 0,768 % азота. С учетом доли кислорода необходимое количество воздуха для сгорания 1 кг топлива составит для С —2,67/0,233 = 11,5; для S (как и для О) – 1/0,233=4,3; для Н – 8/0,233 =34,5. С учетом выражения элементарного состава топлива в процентах по весу, получим теоретическое количество абсолютно сухого воздуха для сжигания 1 кг твердого или жидкого топлива составит:

Теоретическое количество абсолютно сухого воздуха L_о, необходимое для сжигания 1 кг твердого или жидкого топлива, может быть рассчитано также по приближенной формуле [5]:

Практически для полного сгорания топлива в топку вводят больше воздуха, чем рассчитано теоретически. Отношение этих количеств называют коэффициентом избытка воздуха α. Кроме того, в камеры смешения вводят атмосферный воздух для понижения температуры продуктов сгорания до пределов, допустимых при сушке тех или иных материалов. Для тепловых расчетов сушилки устанавливают общий коэффициент избытка воздуха α = L